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DIWA353鍋筒縱縫接頭外側(cè)焊趾處裂紋的產(chǎn)生原因和預(yù)防措施

文檔作者：安培才趙虎譚巍文檔來源：北京德普新源科技發(fā)展有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2022年10月18日
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俘擄生產(chǎn)應(yīng)用
DIWA353鍋筒縱縫接頭外側(cè)焊趾處
裂紋的產(chǎn)生原因和預(yù)防措施
北京德普新源科技發(fā)展有限公司(100027) 安培才趙虎譚巍
摘要對(duì)制造的DIWA353，8=90 mm鍋爐鍋筒外側(cè)縱縫焊趾處微裂紋的產(chǎn)生原因進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)該焊趾處裂
紋是溫校圓過程中產(chǎn)生的。認(rèn)為裂紋產(chǎn)生原因是由于在溫校圓過程中，焊接產(chǎn)生的殘余應(yīng)力與筒節(jié)校圓過程產(chǎn)生
的應(yīng)力疊加后合應(yīng)力過大，且焊趾處存在嚴(yán)重的幾何不連續(xù)，導(dǎo)致鍋筒筒節(jié)外側(cè)縱縫接頭的焊趾處產(chǎn)生裂紋。通
過先打磨焊縫去除焊縫余高，后校圓的工序變更，有效地避免DIWA353，艿=90 mm鍋爐鍋筒外表面縱縫焊趾處裂
紋的產(chǎn)生。
關(guān)鍵詞： DIWA353鍋簡(jiǎn)縱縫焊接接頭焊趾處裂紋產(chǎn)生原因 預(yù)防措施
中圖分類號(hào)： TG442
0 前 言
在某工廠制造的鍋爐鍋筒，采用DIWA353(等同國(guó)
內(nèi)牌號(hào)13MnNiMoR)板材，8=90 mm。該材料為德國(guó)
狄林根鋼廠研制生產(chǎn)的低合金高強(qiáng)鋼，具備較好的力
學(xué)性能，有較高的高溫屈服點(diǎn)和較低的裂紋敏感性，同
時(shí)具備良好的焊接性能和工藝性能。在多年的生產(chǎn)中
沒有發(fā)現(xiàn)在鍋筒縱縫焊趾處產(chǎn)生微裂紋，但是近幾年
來，在對(duì)多臺(tái)鍋爐的鍋筒縱向焊接接頭的MT(磁粉)探
傷中發(fā)現(xiàn)多臺(tái)鍋爐的鍋筒縱縫焊趾處存在多個(gè)裂紋。
由于該裂紋是經(jīng)常的多發(fā)性的產(chǎn)生，不是個(gè)別案例，有
一定的普遍性。因此，需對(duì)D1wA353鍋筒外側(cè)縱縫焊
趾裂紋的產(chǎn)生原因進(jìn)行分析，以便采取預(yù)防措施就顯
得異常重要和迫切。
裂紋存在縱縫焊接接頭外側(cè)焊縫的焊趾處，而在
縱縫焊接接頭內(nèi)側(cè)焊縫的焊趾處，沒有發(fā)現(xiàn)裂紋。裂
紋長(zhǎng)度一般2O～40 mm，沿焊縫總縱向分布。通過打
磨發(fā)現(xiàn)，裂紋為深度l～3 mm的微裂紋，由于裂紋張
開極小，肉眼根本不能發(fā)現(xiàn)，有時(shí)采用普通的roT(磁
粉)探傷方法檢查，也不易發(fā)現(xiàn)，只有采用加反差劑的
MT探傷檢查，才能發(fā)現(xiàn)。
1 焊趾裂紋的產(chǎn)生原因分析
1．1 原材料和焊接工藝分析
鍋筒材料為DIWA353(13MnNiMo5—4)，其化學(xué)成
分見表1，力學(xué)性能要求見表2。
表1 化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)。％)
簡(jiǎn)體縱縫坡口為V形坡口，如圖1所示。背面有
收稿日期：2015—06—21
48 2016年第1期
墊板。焊接方法為埋弧焊。焊接順序?yàn)椋合炔捎寐窕?
焊方法焊外側(cè)坡口焊縫，坡口焊縫完成后，采用電弧氣
刨去除墊板，然后采用埋弧焊進(jìn)行內(nèi)側(cè)焊接。
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生產(chǎn)應(yīng)用r蜉搭
圖1 筒體縱縫坡口
埋弧焊焊接材料為S101+H08Mn2MoA，焊絲
H08Mn2MoA的化學(xué)成分見表3。
焊劑$101中硫和磷的含量要求如下：P≤0．080％，
S≤0．060％ ，焊縫熔敷金屬在(600±15)℃／6 h焊后
熱處理狀態(tài)下，力學(xué)性能要求：抗拉強(qiáng)度R I>570 MPa，
屈服強(qiáng)度ReLI>390 MPa，斷后伸長(zhǎng)率A≥18％ ，(0 oC)
≥31 J ，
表3 焊絲H08Mn2MoA的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)。％)
1．2 與環(huán)縫焊接工藝的比較
由于在鍋筒環(huán)縫的焊接接頭焊趾處沒有發(fā)現(xiàn)裂
紋，有必要將縱、環(huán)縫的焊接工藝進(jìn)行對(duì)比，分析是否
由于焊接工藝不同而造成縱縫焊趾處產(chǎn)生裂紋。鍋筒
筒節(jié)的環(huán)縫焊接，是采用V+u形坡口，坡口如圖2所
示。
圖2 環(huán)縫坡口幽
焊接方法為焊條電弧焊+埋弧焊。焊接順序?yàn)椋?
先采用焊條電弧焊方法焊接內(nèi)壁V坡口，內(nèi)部坡口焊
接完成后，再采用埋弧焊方法焊接外坡口。盡管縱縫
和環(huán)縫的坡口不相同，焊接方法也不相同，但是由于縱
縫裂紋是在焊縫的外壁的焊趾處，而縱縫和環(huán)縫在外
壁的焊接方法時(shí)一樣的，焊接工藝(除坡口不同，焊接
材料、預(yù)熱要求、焊接規(guī)范、焊接過程控制、焊后消氫和
焊后熱處理工藝)是完全相同的。這說明鍋筒縱縫焊
接接頭產(chǎn)生焊趾裂紋與材料和焊接工藝關(guān)系不大。
1．3 鍋筒縱縫焊接接頭焊趾裂紋產(chǎn)生的時(shí)機(jī)分析試驗(yàn)
根據(jù)筒體的制造工藝流程：完成縱縫焊接，接著對(duì)
簡(jiǎn)體進(jìn)行消氫處理，又對(duì)筒節(jié)進(jìn)行校圓后，先對(duì)簡(jiǎn)體縱
縫打磨，然后對(duì)打磨后的縱縫焊接接頭進(jìn)行MT探傷。
為了確定鍋筒縱縫焊接接頭焊趾處裂紋的產(chǎn)生時(shí)機(jī)，
分別在筒體縱縫焊完消氫后、放置24 h后、筒節(jié)校圓后
各個(gè)階段對(duì)焊趾部位的焊縫和母材進(jìn)行MT檢查。
(1)在縱縫焊接完成后，應(yīng)立即進(jìn)行消氫處理。消
氫處理后，對(duì)外側(cè)焊趾部位的焊縫和母材進(jìn)行MT檢
查。檢查后未在相關(guān)部位發(fā)現(xiàn)裂紋。
(2)將消氫處理后的筒體，放置24 h后，對(duì)外側(cè)焊
縫焊趾部位的焊縫和母材進(jìn)行MT檢查。檢查后未在
相關(guān)部位發(fā)現(xiàn)裂紋。
(3)根據(jù)工藝要求，縱縫焊接后，對(duì)筒節(jié)要進(jìn)行校
圓，校圓后，對(duì)焊趾部位的焊縫和母材熱影響區(qū)進(jìn)行
MT檢查。結(jié)果在外側(cè)焊縫焊趾處發(fā)現(xiàn)裂紋。
以上研究表明縱縫焊趾處的裂紋是在校圓的過程
中產(chǎn)生的。
2 校圓的過程中在縱縫焊趾處產(chǎn)生裂紋的原因分析
從鍋筒外縱縫焊接接頭焊趾處裂紋的產(chǎn)生時(shí)機(jī)分
析試驗(yàn)可以知道，DIWA353鍋爐簡(jiǎn)體縱縫外側(cè)焊趾處
裂紋不是在焊接過程產(chǎn)生的，而是校圓過程產(chǎn)生的。
通過查閱筒節(jié)縱縫在焊趾部位產(chǎn)生裂紋的鍋筒檢
驗(yàn)記錄，發(fā)現(xiàn)以上鍋筒的筒節(jié)校圓均采用溫校工藝，而
采用高溫校圓的鍋筒筒節(jié)，在縱縫焊趾處均沒有發(fā)現(xiàn)
裂紋產(chǎn)生，這進(jìn)一步說明縱縫在焊趾部位產(chǎn)生裂紋與
校圓溫度有關(guān)。
采用熱卷筒、熱校圓工藝，需要將鍋爐鋼板加熱到
DIWA353材料的正火溫度(890—950 oC)以上。由于
高溫卷制，筒節(jié)卷制后，筒節(jié)的內(nèi)應(yīng)力較小。同時(shí)筒節(jié)
的環(huán)向方向兩端200～300 mm長(zhǎng)度范圍內(nèi)由于為平板
(因設(shè)備能力原因兩端無法卷制成要求的彎曲半徑)，
如圖3所示。因此，在該平板200～300 mm長(zhǎng)度范圍
內(nèi)，卷制產(chǎn)生的殘余應(yīng)力基本沒有。在縱縫焊接過程，
在焊縫環(huán)向會(huì)產(chǎn)生很大的焊接殘余拉應(yīng)力。但在高溫
校圓前的加熱過程，焊接殘余拉應(yīng)力絕大部分被消除。
由于高溫校圓，材料的高溫強(qiáng)度較小，筒節(jié)校圓需要的
外力較小(與筒節(jié)溫卷筒、溫校圓比較)，校圓過程的產(chǎn)
2016年第1期49
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圖3 筒節(jié)卷制后待焊縱縫平板(200—300 mm)
生應(yīng)力也較小，合成應(yīng)力比溫校圓小很多，因此焊趾處
產(chǎn)生無應(yīng)力裂紋產(chǎn)生。
采用筒節(jié)溫卷筒、溫校圓工藝，要求將鍋爐鋼板加
熱到DIWA353材料的回火溫度(650—680 cC)以下 J
(當(dāng)卷板設(shè)備能力許可時(shí)，可以在環(huán)境溫度下進(jìn)行冷卷
和冷校)，由于DIWA353材料強(qiáng)度較高，溫卷制成型需
要的卷制力較大，筒節(jié)卷制后，筒節(jié)的內(nèi)應(yīng)力也較大。
同樣在沒有被卷制的200—300 mm長(zhǎng)度范圍內(nèi)，卷制
產(chǎn)生的殘余應(yīng)力也基本沒有。在縱縫焊接過程，焊縫
環(huán)向會(huì)產(chǎn)生很大的焊接殘余拉應(yīng)力，在溫校圓時(shí)，筒節(jié)
被加熱到回火溫度以下，加熱溫度不高，焊接殘余拉應(yīng)
力僅小部分消除。由于筒節(jié)溫校過程，筒節(jié)的加熱溫
度不高，材料強(qiáng)度較大，需要的校圓外力比高溫校圓時(shí)
增大很多，因此在筒節(jié)外側(cè)校圓過程產(chǎn)生較大的拉應(yīng)
力 J。而在焊接過程中也產(chǎn)生殘余拉應(yīng)力，兩者相互
疊加，導(dǎo)致合應(yīng)力顯著增大。
此外在焊縫與母材的交界處一焊趾部位，由于存
在焊縫余高，導(dǎo)致焊趾處產(chǎn)生幾何不連續(xù)性，且DI．
WA353材料在焊接過程中，焊趾處材料組織存在一定
的淬硬性，而溫校過程該處又產(chǎn)生很大的應(yīng)力集中 J，
所以造成焊趾處產(chǎn)生應(yīng)力裂紋的幾率大大增加。
盡管校圓過程在焊接接頭的環(huán)向產(chǎn)生外應(yīng)力，在
筒體厚度中心位置，外應(yīng)力基本為零，在內(nèi)外筒體表
面，外應(yīng)力最大。但在筒節(jié)內(nèi)側(cè)，該應(yīng)力為壓應(yīng)力，可
與焊接殘余拉應(yīng)力互相抵消，使得合成應(yīng)力減小。這
說明校圓過程筒節(jié)內(nèi)側(cè)縱縫焊趾處不易產(chǎn)生裂紋。
大量生產(chǎn)檢驗(yàn)結(jié)果表明：采用筒節(jié)溫卷筒、溫校圓
工藝制造的厚度70 mm的DIWA353鍋筒沒有發(fā)現(xiàn)外
縱縫焊接接頭焊趾裂紋。說明外縱縫焊接接頭焊趾裂
紋的產(chǎn)生還與鍋筒的厚度有關(guān) 同樣采用溫卷筒、溫
校圓工藝，材料的厚度越大，溫校圓過程產(chǎn)生外縱縫焊
接接頭焊趾裂紋的幾率越大。
50 2016年第1期
3 鍋筒縱縫焊接接頭焊趾裂紋的預(yù)防措施
綜上所述，筒節(jié)卷制產(chǎn)生的殘余拉應(yīng)力、筒節(jié)校圓
過程筒節(jié)承受的拉應(yīng)力、焊趾處的應(yīng)力集中，是DI—
WA353厚度90 mm的鍋筒筒節(jié)縱縫焊接接頭外側(cè)焊
趾處裂紋產(chǎn)生的3個(gè)原因。
(1)筒節(jié)的厚度越厚、材料強(qiáng)度越高、筒節(jié)的內(nèi)徑
越小、校圓的溫度越低，校圓過程外表面產(chǎn)生的拉應(yīng)力
越大。筒節(jié)的內(nèi)徑、厚度和材料強(qiáng)度是無法改變的，降
低拉應(yīng)力的唯一方法是盡可能提高校圓的溫度。但是
在溫校時(shí)，該溫度必須控制在回火溫度以下。調(diào)整的
余度很小。最好方法是通過特殊工藝，在焊接縱縫前，
將兩端原來無法被卷制的鋼板用特殊方法形成所要求
的圓弧。考慮采用兩種方法進(jìn)行：第一種是在卷板前，
用油壓機(jī)將兩端壓成需要的弧度，該方法需要一定的
設(shè)備和工裝模具，實(shí)施難度大；第二種方法是筒節(jié)鋼板
下料時(shí)，兩端留足夠長(zhǎng)度的余量，該余量長(zhǎng)度大于兩端
無法卷制的長(zhǎng)度，卷制后將沒有卷成圓弧的長(zhǎng)度切割
去除，該方法存在一定的材料浪費(fèi)。
(2)縱縫焊接坡口越寬、焊接方法的熱輸出量越
大、焊縫厚度越厚、材料屈服強(qiáng)度越高，焊接殘余拉應(yīng)
力越大。為了減少焊接殘余拉應(yīng)力，由于焊縫厚度、材
料屈服強(qiáng)度無法改變，但可以通過采用窄間隙埋弧焊，
減少縱縫焊接坡口寬度，從而減少焊接熱輸出量，但需
要增加窄間隙埋弧焊設(shè)備。
(3)焊趾處焊縫余高突變?cè)酱?，焊趾處焊接缺陷?
嚴(yán)重，該處應(yīng)力集中越大。在校圓前采用打磨的方法
去除焊縫余高，同時(shí)將原來焊趾處存在的表面缺陷，打
磨去除成光滑過渡，以消除焊趾處應(yīng)力集中，從而預(yù)防
在焊趾處產(chǎn)生微裂紋，該方法比較容易實(shí)施。
通過以上討論，可將以往工序順序(先校圓、后打
磨焊縫去除焊縫余高)調(diào)整為先打磨焊縫去除焊縫余
高，后校圓。這樣在校圓過程中就不會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，
避免在校圓過程中，由于應(yīng)力集中過大，在焊趾處產(chǎn)生
裂紋。經(jīng)過上述工序調(diào)整發(fā)現(xiàn)縱縫的外側(cè)焊趾處不再
產(chǎn)生裂紋。實(shí)踐證明該方法不增加制造工序，僅改變
工序順序，就可以避免DIWA353厚度90 mm的鍋筒筒
節(jié)縱縫外側(cè)焊趾處裂紋的產(chǎn)生，是切實(shí)可行的預(yù)防措
施。
4 結(jié) 論
(1)厚度90 mm的DIWA353(13MnNiMo5—4)鍋爐
鍋筒在縱縫焊接接頭外側(cè)焊縫的焊趾處產(chǎn)生的微裂紋
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是在鍋筒制造工序的校圓過程中產(chǎn)生的。
(2)焊趾處該微裂紋產(chǎn)生，與熱影響區(qū)的組織淬
硬、焊趾處存在嚴(yán)重的幾何不連續(xù)性和冷成型過程產(chǎn)
生很大的外力有關(guān)。采用冷成型(或溫成型)方法卷制
大厚度高強(qiáng)鋼筒體，與高溫成型比較，大大節(jié)約能源，
但是成型需要的外力很大。成型時(shí)材料強(qiáng)度越高和厚
度越厚，成型需要的外力越大，成型過程在材料內(nèi)部產(chǎn)
生的應(yīng)力越大；又由于DIWA353材料在焊接過程，焊
趾處焊縫的熱影響區(qū)的組織存在較大的淬硬性和焊趾
處存在很大的應(yīng)力集中，在焊趾處容易產(chǎn)生微裂紋。
(3)在校圓前采用打磨的方法去除焊縫余高，同時(shí)
將原來焊趾處存在的表面缺陷，打磨去除，焊趾處光滑
過渡，以消除焊趾處應(yīng)力集中，從而預(yù)防在焊趾處產(chǎn)生
微裂紋，該方法比較容易實(shí)施。生產(chǎn)中采用上述方法，
避免了裂紋的產(chǎn)生。
參考文獻(xiàn)
俘搭
[1] 楊浩，曲錦波．熱循環(huán)對(duì)13MnNiMoR鋼焊接熱影響區(qū)
顯微組織和韌性的影響[J]．機(jī)械工程材料，2015，39
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潭大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報(bào)，1996(1)：86—91．
[3] 張毅，黃小平，崔維成，等．對(duì)接接頭焊趾應(yīng)力集中有
限元分析[J]．船舶力學(xué)，2004(5)：9l一99．
作者簡(jiǎn)介： 安培才，1982年出生，工程師。主要從事電力
建設(shè)及鍋爐壓力容器焊接、熱處理、監(jiān)造檢驗(yàn)
等相關(guān)工作。
AP1000反應(yīng)堆控制棒導(dǎo)向筒組件焊接變形控制
中國(guó)核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(成都市610213) 蔣興鈞李娜
羅英王慶田
趙偉
摘要介紹了AP1000反應(yīng)堆控制棒導(dǎo)向筒組件的設(shè)計(jì)要求及結(jié)構(gòu)，針對(duì)控制棒導(dǎo)向筒組件TIG焊接后較易
產(chǎn)生變形，提出了重新優(yōu)化設(shè)計(jì)焊接坡口及采用真空電子束焊接等幾種措施，盡可能減少焊接變形。
關(guān)鍵詞： AP1 000反應(yīng)堆控制棒導(dǎo)向筒組件焊接變形控制
中圖分類號(hào)： TG403
0 前 言
為加快國(guó)內(nèi)核電發(fā)展，國(guó)內(nèi)引進(jìn)了美國(guó)西屋公司
的AP1000三代核電技術(shù)，通過消化吸收與再創(chuàng)新，不
斷提高國(guó)內(nèi)核電自主化能力? 。目前，目前國(guó)內(nèi)第三
代核電建設(shè)居世界之首‘2 J，在加快核電建設(shè)的同時(shí)，
不能忽視了核電的安全l3j，其中控制棒在反應(yīng)堆的安
全控制方面發(fā)揮著十分重要的作用。控制棒導(dǎo)向筒
組件(簡(jiǎn)稱CRGT組件)功能是為控制棒組件提供保
護(hù)和導(dǎo)向，減小冷卻劑橫向作用力對(duì)落棒時(shí)間的影
響。反應(yīng)堆運(yùn)行期間在緊急工況下，CRGT組件應(yīng)能
收稿日期：2015—07—21
保證控制棒在重力作用下快速插入堆芯，以達(dá)到緊急
停堆的目的。
1 CRGT組件的設(shè)計(jì)要求
CRGT組件的設(shè)計(jì)必須保證驅(qū)動(dòng)桿的行程范圍，讓
控制棒在CRGT組件中上下運(yùn)動(dòng)來實(shí)現(xiàn)功率調(diào)節(jié)，實(shí)
現(xiàn)對(duì)反應(yīng)堆的控制。CRGT組件在反應(yīng)堆中受到高溫、
高壓與復(fù)雜的水力載荷的作用，特別是下部導(dǎo)向筒組
件會(huì)受到上腔室橫向流的沖擊作用；還必須承受驅(qū)動(dòng)
線運(yùn)動(dòng)帶來的載荷；反應(yīng)堆冷卻劑的流動(dòng)還會(huì)誘發(fā)堆
內(nèi)構(gòu)件的流致振動(dòng)，會(huì)給安裝在堆內(nèi)構(gòu)件上的CRGT
結(jié)構(gòu)帶來疲勞損傷、連接件松動(dòng)與磨損。在正常和擾
動(dòng)工況下，CRGT組件受到橫向水力載荷的作用將發(fā)生
2016年第1期 51

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